转子钢钢锭墩粗的特点〔苏〕B.H,耶费莫夫等大锻件徽粗过程的研究现状及关于存在比例因素间a的讨论结果见文献(I〕。本文着重研究确定合理嫩粗规筑的可能性。转子钢钢锭徽粗在水压机上用儿次压一F完成。几次压下之间的间隔时间，一般来说，不作规定。在工艺方法中也不专门说明。但是，正如实践及理论研究指出，合理的压下之间间隔时间能导致大幅度降低大型钢锭m粗时所需要的变形能。分几次压下锻造钢锭时，对于压机来说徽粗力已达极限。但由于在两次压下之间锻件材料可消除硬化，所以变形能继续进行。这样，靠压下间隔有可能在不增加压机吨位情况下扩大压机的工艺能力，使锻件得到较大的变形。最近几年在许多企业已经具备或正在安装高生产率的自功锻造成套设备，其中包括用计算机控制的设备。由于具有相应的程序就能够给定合适的大锻件压下ICJ隔时间。现在多数企业进行分步嫩粗(多行程徽粗)时不考虑锻件灸属的硬化—软化过程，这样浪费了大V变形能。首先我们在万能实验机YMM-5上研究原始尺寸D.040mm,Ha=42mm的园柱形铅试样的分步徽粗情况。因为当铅模型嫩粗时能保待近U室温温度，这种试验能模似大型钢锭近似等温的变形。嫩粗按三种程序进行(表1)，每种程序试样总绝对变形量都等于9snm,行程末的作用力模似水压机产生的极限作用力。由表I可见。按第一种程序压下间隔时间短，徽粗时间是361秒。第二种程序间隔时间较长，徽粗时间等于380秒。按第三程序徽粗用了两次工作行程和使铅消除硬化的一次间隔，徽粗在383秒内完成，即徽精时间没有实质性的不同，工序生产率实际上是相同的。因此最合理的是第三程序，因为它与第一程序相比，赢得了等于图1上打剖面线面积的变形能。i6000吨水压机徽粗P2MA钢钢锭作为研究的例子。钢的成份%;CO.25;Cr1.6;Ni0.35;Moo.95:V0.28;CuO.15;SiO.35;Mn0.42;SO.021;PO.02。变I终温度为1200℃。锻件和钢锭的其余参数列于表2。迄今这些订货的转子锻件在《伊诺尔斯克》生产联合体的12000吨水压机上生产。由于安装了新的型号AKK-6000机组就有可能将部份产品由12000吨水压机转向6000吨水压机。按不同程序铅试样散粗1一间隔时间2a-25秒;2-值隔时间的、的秒;3一在压下iik限时间内金属充分软化.P2MA钢在变形过程中急剧硬化，所以必须选择一个合理的钢锭的压缩规范，使其能够进行W粗并且变形能消耗最少，而锻粗时间没有实质性的变化，即在提高墩粗生产率的情况一F，选择合理的傲粗规范和规定合理的间隔时间。_七面研究了锻粗力的计算和压机的选择，下面根据钢的强化—软化规律对m粗规范计算法进行推导。激粗规范按以下顺序计算:1.首先给出该水压机的平均锻粗变形速度￡cn=0.004秒一‘。2.根据压机的公称压力(兆牛)近似地算出变形阻力。P,:·2F:一卜F。式中P11·一fE机的公称压力:FR傲粗后钢锭的横截面积;Fo--钢锭滚园后的原始截而积。利用表2的数据.例如对第一个锻件可得出60.8。=一3.140一22+2,0`二27.9.根据计算本文之0.04.系0.004所误，E}-0.00010,0.002.系0.0002所误—译者这样，用转子钢制造的第一个锻件徽粗必须需用两次压缩，每次为775na，及压缩间间隔时间298秒完成。间隔靠锤头提升保证。在实践中以298秒实现变形后的彻底软化是不合理的，因为在这种情况下间隔时间太长。金属在间隔开始急剧软化。所以在锻造大锻件时，根据钢种和变形沮度，建议问隔时间t，二(2.151ttt,在现在的情况下，当T=1200IC时.对于中合金钢P2MA间隔时间可取250秒。在实践中变形时间容易测量和规定间隔。变形时间综合他反应出徽粗的特性(钥.设备，温度，磨擦)。为了检a所制订的徽粗规范，在以A.人.日旦诺夫命名的《依诺尔斯克》生产联合体曾按T^"V规范(图3)进行了五个34.5吨的转子刽钢锭徽粗。徽粗是在6000吨压机上进行的。工作行程与不同的间m时间相互交替(表3)。分析变形图表(图3夕和表3的数据指出，在徽粗过程中间有一次大间隔接近于计算结果的规范V是最合理的。在这种情况下嫩粗时间最短，即提高了傲粗生产率。除此之外还节约了打剖面线命名的《依诺尔斯克》牛米。(图3}那么大面积的变形能。采用制度v与以A.A.日旦诺夫生产联合体惯用的制度I相比，能大致赢得变形能AA=15.10"

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